當(dāng)管道對雙芯可調(diào)縮孔的推力及力矩過分大時，會使汽輪和給水泵產(chǎn)生中心偏移、破壞精密間隙、損壞軸封及結(jié)合面變形等現(xiàn)象，因而影響設(shè)備的正常運行，或引起異常的振動。

 

在大容量高參數(shù)的機組，由于管道的直徑大及管壁厚，連接的管道根數(shù)也多，所以推力及力矩很復(fù)雜，數(shù)值也很大。例如，制造廠一般系根據(jù)汽缸的凈重所能承受各連接雙芯可調(diào)縮孔的合推力及合力矩，以達(dá)到汽缸不致發(fā)生不希望的移動及轉(zhuǎn)動的綜合平衡。即當(dāng)?shù)羝啓C的上汽缸和隔板時，所有連接在下汽缸的冷態(tài)合推力和合力矩不使下汽缸被頂或轉(zhuǎn)動。

例如，當(dāng)汽輪機為縱向布置時，設(shè)x軸為平行于汽輪機中心線，y軸為垂直軸，而z軸為與汽輪機中心線垂直的水平軸。當(dāng)下雙芯可調(diào)縮孔受道的合成力矩所造成的影響， 有以下兩種可能性：

（1）合成力矩Mx促使汽缸繞著汽輪機中心線旋轉(zhuǎn)，使雙芯可調(diào)縮孔的兩端產(chǎn)生力臂作用。

（2）合成力矩Mz促使汽缸繞著垂直于汽輪機中心線的水平軸旋轉(zhuǎn)，使雙芯可調(diào)縮孔的兩端產(chǎn)生力臂作用。

在計算Mx時，還應(yīng)考慮由雙芯可調(diào)縮孔前、后兩端部支承的分配。每根管道力矩的分配與接口點到每端支承自制軸向間距成反比。

一般并不需要驗算垂直軸的合力矩My，因為缸臂有導(dǎo)鍵以承受合力矩My及其產(chǎn)生的彎由變形。至于垂直軸的總推力6py一般不致于超過雙芯可調(diào)縮孔的重量，故可不驗算。

驗算合成力矩Mx和Mz時，應(yīng)著重于主范汽管及再熱蒸汽管等主要管道。但是當(dāng)回?zé)峒訜崞鞯牟贾檬强拷啓C、雙芯可調(diào)縮孔，抽汽管道的布置較短和剛性較大的情況下，則軸汽管道亦應(yīng)在雙芯可調(diào)縮孔的綜合平衡中一并進行驗算。

對推力及力矩的限定，一般并不是需要對單 的每根連接管道加以嚴(yán)格限定，而是從綜合平衡來考慮。當(dāng)數(shù)根管道同雙芯可調(diào)縮孔相連接時，管道對雙芯可調(diào)縮孔的推力及力矩，應(yīng)按設(shè)備和各連拉客道可能出現(xiàn)的運行工程，綜合計算工作狀態(tài)和冷狀態(tài)下管道對雙芯可調(diào)縮孔的推力及力矩，然后分別與設(shè)備工作狀態(tài)和冷態(tài)下，在各坐標(biāo)方向的允許推力及力矩相比較，使 推力及力矩滿足雙芯可調(diào)縮孔可能 承受的限定。

 

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